Ⅰ. 사업개요
Ⅱ. 배출시설 및 방지시설 설치 내역서
Ⅱ-1. 사업장배치도
Ⅱ-2. 공정흐름도
Ⅱ-3. 원료사용량 및 제품생산량
Ⅱ-4. 오염물질의 배출량을 예측한 내역서
Ⅲ. 방지시설의 일반도
Ⅲ-1. 방지 공정도
Ⅲ-2. 방지시설의 설계계산 및 근거
Ⅳ. 방지시설의 유지관리 계획서
Ⅳ-1. 유지 관리 요령
Ⅳ-2. 결함시 보수요령
Ⅴ. 기타 관계 서류 및 도면
Ⅰ. 사 업 개 요
당 사업장은 자전거를 생산하는 업체로써.....
Ⅱ. 배출시설 및 방지시설 설치내역서
Ⅱ-1. 사업장배치도
Ⅱ-2. 공 정 흐 름 도
[공정 설명]
1) 조관공정 ; 대강을 일정한 형태로 가공하는 공정
2) 포오크스템 ; 포오크스템을 만드는 공정
3) 포오크다리 ; 포오크다리를 만드는 공정
4) 상 파이프 ; 상 파이프를 만드는 공정
5) 하 파이프 ; 하 파이프를 만드는 공정
6) 입 파이프 ; 파이프를 만드는 공정
7) 체인 스테이 ; 체인 스테이를 만드는 공정
8) 뒷 포오크 ; 뒷 포오크를 만드는 공정
9) 보 철 ; 보철을 만드는 공정
10) 산 세 ; 황산(75%)를 이용하여 씻는 공정
11) 수 세 ; 물로 씻는 공정
12) 탈 지 ; NaOH를 이용하여 표면에 묻어있는 물질을 제거하는 공정
13) 피 막 ; H3PO4를 이용하여 막을 입히는 공정
14) 수 세 ; 물을 이용하여 씻는 공정
15) 전,후 삼각 ; 전, 후 삼각을 만드는 공정
16) 앞 포오크 ; 앞 포오크를 만드는 공정
17) 차체완성 ; 차품을 검사하는 공정
18) 산 세 ; 황산 (75%)를 이용하여 씻는 공정
19) 수 세 ; 물을 이용하여 씻는 공정
20) 탕 세 ; NO2CO2를 이용하여 표면에 묻어있는 물질을 제거하는 공정
21) 탈 지 ; NaOH를 이용하여 표면에 묻어있는 물질을 제거하는 공정
22) 표면조정 ; Na6(PO4)3를 이용하여 표면을 조정하는 공정
23) 피 막 ; H3PO4, NaNO2를 이용하여 막을 입히는 공정
24) 수 세 ; 물을 이용하여 씻는 공정
25) 건 조 ; 차체를 건조하는 공정
26) 도장 LINE ; 페인트, 신나를 이용하여 차체를 도장하는 공정
27) 조립완성 ; 핸들 및 브레이크 등을 조립하는 공정
28) 포장 출하 ; 제품을 완성 및 포장하여 출하하는 공정
Ⅱ-3. 원료사용량 및 제품생산량
1) 원료(용수포함) 사용내역
|
원 료 명 |
단위 |
1일 사용량 |
년간사용량 |
비 고 |
||
|
최대 |
평균 |
최대 |
평균 |
|||
|
파이프 |
톤 |
3 |
2 |
900 |
600 |
|
|
제 품 명 |
1일 생산량(대) |
년간 생산량(대) |
비 고 |
||
|
최대 |
평균 |
최대 |
평균 |
||
|
자 전 거 |
|||||
3) 작업시간
8시간/일, 25일/월, 300일/년
Ⅱ-4. 오염물질의 배출량을 예측한 내역서
1) 도장시설 (배-1)
A. 명 칭 ; 하도 정전 (이명;오메가부스)
B. 형 식 ; SPRAY 분사식
C. 규격 및 용량
- 규 격 ; R 1,500 × H 3,300
- 용 량 ; 23.3㎥ × 1SET
D. 연료 및 동력의 사용방법
전기를 이용하여 CONVEYOR를 가동함
E. 용 도 ; 피도물을 AUTO SPRAY 도장을 함
F. 운전 및 가동방법
피도물을 CONVEYOR에 걸어 페인트를 AUTO SPRAY 분사시켜 제품을 도장함
G. 배출가스량 및 산출방법
Q = A × V × 60
where, Q ; 배출가스량 (㎥/min)
A ; 개구면적 (3.0m × 2.4m)
V ; 포착속도 (0.3m/sec)
∴ Q = 60sec/min × 3.0m × 2.4m × 0.3m/sec
= 129.6㎥/min ⇒ 130㎥/min
H. 배출예상 오염물질의 종류 및 농도
|
배출가스량 및 온도 |
오염물질의 종류 |
농 도 |
비고 (상태) |
|
가스량 ; 130㎥/min |
먼지(Paint Dust) |
162 ㎎/S㎥ |
입 자 상 |
I. 배출예상 오염물질의 종류, 농도 산출방법 및 근거
- 처리가스량 ; 130㎥/min
- 온 도 ; 20℃ (121.1 S㎥/min)
- PAINT 사용량 ; 17ℓ/일 -----> 2.125ℓ/hr (1일 8시간 가동 기준)
- 사용조건 ; 용제 (희석제 ; THINNER) 및 PAINT 사용함
- THINNER 사용량 ; 12ℓ/hr -----> 1.5ℓ/hr (1일 8시간 가동 기준)
- PAINT 비중 ; 0.9777㎏/ℓ - THINNER 비중 ; 0.8778㎏/ℓ
⊙ 먼지 발생 농도 산출
. 배출계수 ; 560 g/㎏
TABLE 4.2-1. GENERAL EMISSION FACTOR FOR SURFACE
COATING APPLICATIONS a
EMISSION FACTOR RATING ; B
|
Coating Type |
Emissionsb |
|
|
㎏/Mg |
lb/ton |
|
|
Paint |
560 |
1120 |
[COMPILATION OF AIR POLLUTION EMISSION FACTOR 참조]
. 사용 페인트량 ; 2.125ℓ/hr × 0.9777 = 2.10㎏/hr
. 분당 배출량 = 2.10㎏/hr × 560g/㎏ ×1㎏/1000g × 1hr/60min × 106㎎/㎏
= 19,600㎎/min
∴ 먼지 농도
19,600㎎/min × min/121.1S㎥ = 162 ㎎/S㎥
⊙ 벤젠 화합물
. 유기용제인 THINNER 내 악취유발물질인 Xylene이 벤젠화합물에 해당하므로 농도를 산정함
[페인트의 성분]
|
명칭 |
이명 |
CAS 번호 |
함유량(%) |
|
RESIN |
* |
* |
40-50 |
|
XYLENE |
DIMETHYL BENZENE |
1330-20-7 |
30-40 |
|
N-BUTYL ALCOHOL |
1-BUTANOL |
71-36-3 |
5-10 |
[신나의 성분]
|
명 칭 |
이 명 |
CAS 번호 |
함유량 (%) |
|
LIGET AROMATIC SOLVENT NAPHTHA |
- |
64742-95-6 |
20-30 |
|
BUTYL CELLOSOLVE |
2-BUTOXYETHANOL |
111-76-12 |
5-10 |
|
ISO-BUTANOLHOL |
* |
* |
40-50 |
|
BUTYL DIGLYCOL |
* |
* |
10-20 |
|
XYLENE |
DIMETHYL BENZENE |
1330-20-7 |
-40 |
*표시는 '등록된 자료없음'을 나타냄
. 총유기용제 분무량 산출
|
S = (G × V1 × ρ1) + (T × V2 × ρ2) |
S = 분사된 용제의 양 (㎏/hr)
G = 희석전 페인트 분무량 = 2.125ℓ/hr
ρ1 = 희석전 페인트의 밀도 = 0.9777㎏/ℓ
V1 = 페인트내의 휘발량 = %(휘발분중량비)/100 = 40%
T = 희석제 첨가량 = 1.5ℓ/hr
ρ2 = 신나의 밀도 = 0.8778㎏/ℓ
V2 = 신나내의 휘발량 = %(휘발분중량비)/100 = 40%
따라서 S = (2.125 × 0.9777 × 0.4) + (1.5 × 0.8778 × 0.4)
= 1.4㎏/hr
. 도장부스에서 휘발되는 유기용제량
|
E = S × M + S × (1 - M) × F |
E = 도장시설에서의 유기용제 발생량 (㎏/hr)
S = 분사된 용제의 량 (㎏/hr) = 1.4㎏/hr
M = 과잉분사량 = %과잉분무/100 = 35% <표-1>
F = flash -off = % flash off/100 = 35% <그림 6-7>
따라서 E = 1.4㎏/hr×0.35+1.4×(1-0.35)×0.35 = 0.8㎏/hr
∴ 벤젠 화합물
= 0.8㎏/hr × 1hr/60min × 106㎎/㎏ × min/121.1S㎥ × 22.4/106.17 = 23 PPM
⊙ 악취
. 도장취기 ; Y = 1.25 logX + 1.33 (월간 화학장치 1996년 8월호)
Y = 취기강도
X = 역취농도 (PPM)
∴ 악취 = 1.25 log23.0 + 1.33 = 3.0도
2) 대기실 (배-2)
A. 명 칭 ; SETTING ROOM
B. 형 식 ; 밀폐형
C. 규격 및 용량
- 규 격 ; W 3,600 × L 9,500 × H 3,300
- 용 량 ; 112.86㎥ × 1SET
D. 연료 및 동력의 사용방법
전기를 이용하여 CONVEYOR를 가동함
E. 용 도 ; 제품 대기실
F. 운전 및 가동방법
피도물을 CONVEYOR에 걸어 다음 공정으로 이송되기전 잠시 대기하는 공정
G. 배출가스량 및 산출방법
Q = 용량 × 4.4회/hr (산업환기공학편람중 도장공장 전체환기용 외부식장방형후드)
= 112.86㎥ × 4.4회/hr
= 496.6㎥/hr = 8.3㎥/min -----> 15㎥/min
<SETTING ROOM이 도장시설에 해당되지는 않으나 도장시설 LINE에 있는
시설로 악취발생이 예상됨으로 오염이 되지 않은 공기를 공급시켜 환기하기
위한 것으로 전체환기용 외부식 장방형 후드에 있는 풍량식을 이용하여
풍량을 산출함>
H. 배출예상 오염물질의 종류 및 농도
|
배출가스량 및 온도 |
오염물질의 종류 |
농 도 |
비고 (상태) |
|
가스량 ; 15㎥/min |
벤젠 화합물 |
151 PPM |
가스상 |
I. 배출예상 오염물질의 종류, 농도 산출방법 및 근거
- 대기실에서의 유기용제 발생량(이송량)
O = S - E
where, O = 이송용제량 (㎏/hr)
S = 유기용제 분무량 (㎏/hr) = 1.4 ㎏/hr
E = 도장시설에서 휘발되는 유기용제량 (㎏/hr) = 0.8㎏/hr
∴ O = 1.4 ㎏/hr - 0.8 ㎏/hr = 0.6 ㎏/hr
⊙ 벤젠 화합물
= 0.6㎏/hr × 1hr/60min × 106㎎/㎏ × min/14S㎥ × 22.4/106.17
= 151 PPM
⊙ 악취
. 도장취기 ; Y = 1.25 logX + 1.33 (월간 화학장치 1996년 8월호)
Y = 취기강도
X = 역취농도 (PPM)
∴ 악취 = 1.25 log151 + 1.33 = 4.1도
3) 준비실 (배-3)
A. 명 칭 ; 준비실
B. 형 식 ; BOOTH형
C. 규격 및 용량
- 규 격 ; W 3,000 × L 4,000 × H 3,300
- 용 량 ; 33㎥ × 1SET
D. 연료 및 동력의 사용방법
전기를 이용하여 CONVEYOR를 가동함
E. 용 도 ; 주 도장하기전 피도물 상태를 확인 및 TOUCH-UP공정
F. 운전 및 가동방법
피도물을 CONVEYOR에 걸어 이송
G. 배출가스량 및 산출방법
Q = 용량 × 4.4회/hr (산업환기공학편람중 도장공장 전체환기용 외부식장방형후드)
= 33㎥ × 4.4회/hr
= 145.2㎥/hr = 2.4㎥/min -----> 10㎥/min
<준비실이 도장시설에 해당되지는 않으나 도장시설 LINE에 있는 시설로 악취
발생이 예상됨으로 오염이 되지 않은 공기를 공급시켜 환기하기 위한 것으로
전체환기용 외부식 장방형 후드에 있는 풍량식을 이용하여 풍량을 산출함>
H. 배출예상 오염물질의 종류 및 농도
|
배출가스량 및 온도 |
오염물질의 종류 |
농 도 |
비고 (상태) |
|
가스량 ; 10㎥/min |
먼 지 |
612㎎/S㎥ |
입자상 |
I. 배출예상 오염물질의 종류, 농도 산출방법 및 근거
- 처리가스량 ; 10㎥/min
- 온 도 ; 20℃ (9.3 S㎥/min)
- PAINT 사용량 ; 5ℓ/일 -----> 0.625ℓ/hr (1일 8시간 가동 기준)
- 사용조건 ; 용제 (희석제 ; THINNER) 및 PAINT 사용함
- THINNER 사용량 ; 2.5ℓ/hr -----> 0.31ℓ/hr (1일 8시간 가동 기준)
- PAINT 비중 ; 0.9777㎏/ℓ
- THINNER 비중 ; 0.8778㎏/ℓ
⊙ 먼지 발생 농도 산출
. 배출계수 ; 560 g/㎏
TABLE 4.2-1. GENERAL EMISSION FACTOR FOR SURFACE
COATING APPLICATIONS a
EMISSION FACTOR RATING ; B
|
Coating Type |
Emissionsb |
|
|
㎏/Mg |
lb/ton |
|
|
Paint |
560 |
1120 |
[COMPILATION OF AIR POLLUTION EMISSION FACTOR 참조]
. 사용 페인트량 ; 0.625ℓ/hr × 0.9777 = 0.61㎏/hr
. 분당 배출량 = 0.61㎏/hr × 560g/㎏ ×1㎏/1000g × 1hr/60min × 106㎎/㎏
= 5,693㎎/min
∴ 먼지 농도
5,693㎎/min × min/9.3S㎥ = 612 ㎎/S㎥
⊙ 벤젠 화합물
. 유기용제인 THINNER 내 악취유발물질인 Xylene이 벤젠화합물에 해당하므로 농도를 산정함
[페인트의 성분]
|
명칭 |
이명 |
CAS 번호 |
함유량(%) |
|
RESIN |
* |
* |
40-50 |
|
XYLENE |
DIMETHYL BENZENE |
1330-20-7 |
30-40 |
|
N-BUTYL ALCOHOL |
1-BUTANOL |
71-36-3 |
5-10 |
[신나의 성분]
|
명 칭 |
이 명 |
CAS 번호 |
함유량 (%) |
|
LIGET AROMATIC SOLVENT NAPHTHA |
- |
64742-95-6 |
20-30 |
|
BUTYL CELLOSOLVE |
2-BUTOXYETHANOL |
111-76-12 |
5-10 |
|
ISO-BUTANOLHOL |
* |
* |
40-50 |
|
BUTYL DIGLYCOL |
* |
* |
10-20 |
|
XYLENE |
DIMETHYL BENZENE |
1330-20-7 |
-40 |
*표시는 '등록된 자료없음'을 나타냄
. 총유기용제 분무량 산출
|
S = (G × V1 × ρ1) + (T × V2 × ρ2) |
S = 분사된 용제의 양 (㎏/hr)
G = 희석전 페인트 분무량 = 0.625ℓ/hr
ρ1 = 희석전 페인트의 밀도 = 0.9777㎏/ℓ
V1 = 페인트내의 휘발량 = %(휘발분중량비)/100 = 40%
T = 희석제 첨가량 = 0.31ℓ/hr
ρ2 = 신나의 밀도 = 0.8778㎏/ℓ
V2 = 신나내의 휘발량 = %(휘발분중량비)/100 = 40%
따라서 S = (0.625 × 0.9777 × 0.4) + (0.31 × 0.8778 × 0.4)
= 0.35㎏/hr
. 준비실에서 휘발되는 유기용제량
|
E = S × M + S × (1 - M) × F |
E = 준비실에서의 유기용제 발생량 (㎏/hr)
S = 분사된 용제의 량 (㎏/hr) = 0.35㎏/hr
M = 과잉분사량 = %과잉분무/100 = 35% <표-1>
F = flash -off = % flash off/100 = 35% <그림 6-7>
따라서 E = 0.35㎏/hr×0.35+0.35×(1-0.35)×0.35 = 0.2㎏/hr
∴ 벤젠 화합물
= 0.2㎏/hr × 1hr/60min × 106㎎/㎏ × min/9.3S㎥ × 22.4/106.17 = 76 PPM
⊙ 악취
. 도장취기 ; Y = 1.25 logX + 1.33 (월간 화학장치 1996년 8월호)
Y = 취기강도
X = 역취농도 (PPM)
∴ 악취 = 1.25 log76 + 1.33 = 3.7도
4) 도장시설 (배-4)
A. 명 칭 ; 간이 BOOTH
B. 형 식 ; 무동력 BOOTH
C. 규격 및 용량
- 규 격 ; W 3,000 × L 1,800 × H 3,000
- 용 량 ; 16.2㎥ × 1SET
D. 용 도 ; 보조제품을 SPRAY 도장을 함
E. 운전 및 가동방법
피도물을 제품 걸이에 걸어 SPRAY 도장을 함
F. 배출가스량 및 산출방법
Q = A × V × 60
where, Q ; 배출가스량 (㎥/min)
A ; 개구면적 (1.8m × 2.2m)
V ; 포착속도 (0.5m/sec)
∴ Q = 60sec/min × 1.8m × 2.2m × 0.5m/sec
= 118.8㎥/min ⇒ 130㎥/min
G. 배출예상 오염물질의 종류 및 농도
|
배출가스량 및 온도 |
오염물질의 종류 |
농 도 |
비고 (상태) |
|
가스량 ; 130㎥/min |
먼지(Paint Dust) |
141 ㎎/S㎥ |
입자상 |
H. 배출예상 오염물질의 종류, 농도 산출방법 및 근거
- 처리가스량 ; 130㎥/min
- 온 도 ; 20℃ (121.1㎥/min)
- PAINT 사용량 ; 15ℓ/일 ------------> 1.875ℓ/hr (1일 8시간 가동 기준)
- 사용조건 ; 용제 (희석제 ; THINNER) 및 PAINT 사용함
- THINNER 사용량 ; 7.5ℓ/hr ---------> 0.94ℓ/hr (1일 8시간 가동 기준)
- PAINT 비중 ; 0.9777㎏/ℓ - THINNER 비중 ; 0.8778㎏/ℓ
⊙ 먼지 발생 농도 산출
. 배출계수 ; 560 g/㎏
TABLE 4.2-1. GENERAL EMISSION FACTOR FOR SURFACE
COATING APPLICATIONS a
EMISSION FACTOR RATING ; B
|
Coating Type |
Emissionsb |
|
|
㎏/Mg |
lb/ton |
|
|
Paint |
560 |
1120 |
[COMPILATION OF AIR POLLUTION EMISSION FACTOR 참조]
. 사용 페인트량 ; 1.875ℓ/hr × 0.9777 = 1.83㎏/hr
. 분당 배출량 = 1.83㎏/hr × 560g/㎏ ×1㎏/10000g × 1hr/60min × 106㎎/㎏
= 17,080㎎/min
∴ 먼지 농도
17,080㎎/min × min/121.1S㎥ = 141 ㎎/S㎥
⊙ 벤젠 화합물
. 유기용제인 THINNER 내 악취유발물질인 Xylene이 벤젠화합물에 해당하므로 농도를 산정함
[페인트의 성분]
|
명칭 |
이명 |
CAS 번호 |
함유량(%) |
|
RESIN |
* |
* |
40-50 |
|
XYLENE |
DIMETHYL BENZENE |
1330-20-7 |
30-40 |
|
N-BUTYL ALCOHOL |
1-BUTANOL |
71-36-3 |
5-10 |
[신나의 성분]
|
명 칭 |
이 명 |
CAS 번호 |
함유량 % |
|
LIGET AROMATIC SOLVENT NAPHTHA |
- |
64742-95-6 |
20-30 |
|
BUTYL CELLOSOLVE |
2-BUTOXYETHANOL |
111-76-12 |
5-10 |
|
ISO-BUTANOLHOL |
* |
* |
40-50 |
|
BUTYL DIGLYCOL |
* |
* |
10-20 |
|
XYLENE |
DIMETHYL BENZENE |
1330-20-7 |
30-40 |
*표시는 '등록된 자료없음'을 나타냄
. 총유기용제 분무량 산출
|
S = (G × V1 × ρ1) + (T × V2 × ρ2) |
S = 분사된 용제의 양 (㎏/hr)
G = 희석전 페인트 분무량 = 1.875ℓ/hr
ρ1 = 희석전 페인트의 밀도 = 0.9777㎏/ℓ
V1 = 페인트내의 휘발량 = %(휘발분중량비)/100 = 40%
T = 희석제 첨가량 = 0.94ℓ/hr
ρ2 = 신나의 밀도 = 0.8778㎏/ℓ
V2 = 신나내의 휘발량 = %(휘발분중량비)/100 = 40%
따라서 S = (1.875 × 0.9777 × 0.4) + (0.94 × 0.8778 × 0.4)
= 1.06㎏/hr
. 도장부스에서 휘발되는 유기용제량
|
E = S × M + S × (1 - M) × F |
E = 도장시설에서의 유기용제 발생량 (㎏/hr)
S = 분사된 용제의 량 (㎏/hr) = 1.06㎏/hr
M = 과잉분사량 = %과잉분무/100 = 35% <표-1>
F = flash -off = % flash off/100 = 35% <그림 6-7>
따라서 E = 1.06㎏/hr×0.35+1.06×(1-0.35)×0.35 = 0.6㎏/hr
∴ 벤젠 화합물
= 0.6㎏/hr × 1hr/60min × 106㎎/㎏ × min/121.1S㎥ × 22.4/106.17 = 17.4 PPM
⊙ 악취
. 도장취기 ; Y = 1.25 logX + 1.33 (월간 화학장치 1996년 8월호)
Y = 취기강도
X = 역취농도 (PPM)
∴ 악취 = 1.25log17.4 + 1.33 = 2.9도
5) 건조시설 (배-5)
A. 명 칭 ; 원 적외선 건조로
B. 형 식 ; 회분식
C. 규격 및 용량
- 규 격 ; W 1,620 × L 1,320 × H 2,090
- 용 량 ; 4.5㎥ × 1SET
D. 연료 및 동력의 사용방법
전기를 열원으로하여 가동함 (전력사용량 ; 10㎾/hr × 6hr)
E. 용 도 ; 회분식으로 간이 booth에서 도장한 피도물을 건조함
F. 운전 및 가동방법
전기를 열원으로 도장된 피도물을 히분식으로 건조시킴
G. 배출가스량 및 산출방법
Q = A × V × 60
where, Q ; 배출가스량 (㎥/min)
A ; 개구면적 (1.62m × 0.3m)
V ; 포착속도 (1.0m/sec)
∴ Q = 60sec/min × 1.62m × 0.3m × 1.0m/sec
= 29.16㎥/min ⇒ 35㎥/min
H. 배출예상 오염물질의 종류 및 농도
|
배출가스량 및 온도 |
오염물질의 종류 |
농 도 |
비고 (상태) |
|
가스량 ; 35㎥/min |
벤젠 화합물 |
67 PPM |
가스상 |
I. 배출예상 오염물질의 종류, 농도 산출방법 및 근거
- 처리가스량 ; 35㎥/min
- 온 도 ; 120℃ (24.3㎥/min)
- PAINT 사용량 ; 15ℓ/일 ------------> 1.875ℓ/hr (1일 8시간 가동 기준)
- 사용조건 ; 용제 (희석제 ; THINNER) 및 PAINT 사용함
- THINNER 사용량 ; 7.5ℓ/hr ---------> 0.94ℓ/hr (1일 8시간 가동 기준)
- PAINT 비중 ; 0.9777㎏/ℓ
- THINNER 비중 ; 0.8778㎏/ℓ
⊙ 벤젠 화합물
. 유기용제인 THINNER 내 악취유발물질인 Xylene이 벤젠화합물에 해당하므로 농도를 산정함
[페인트의 성분]
|
명칭 |
이명 |
CAS 번호 |
함유량(%) |
|
RESIN |
* |
* |
40-50 |
|
XYLENE |
DIMETHYL BENZENE |
1330-20-7 |
30-40 |
|
N-BUTYL ALCOHOL |
1-BUTANOL |
71-36-3 |
5-10 |
[신나의 성분]
|
명 칭 |
이 명 |
CAS 번호 |
함유량 (%) |
|
LIGET AROMATIC SOLVENT NAPHTHA |
- |
64742-95-6 |
20-30 |
|
BUTYL CELLOSOLVE |
2-BUTOXYETHANOL |
111-76-12 |
5-10 |
|
ISO-BUTANOLHOL |
* |
* |
40-50 |
|
BUTYL DIGLYCOL |
* |
* |
10-20 |
|
XYLENE |
DIMETHYL BENZENE |
1330-20-7 |
30-40 |
*표시는 '등록된 자료없음'을 나타냄
. 총유기용제 분무량 산출
|
S = (G × V1 × ρ1) + (T × V2 × ρ2) |
S = 분사된 용제의 양 (㎏/hr)
G = 희석전 페인트 분무량 = 1.875ℓ/hr
ρ1 = 희석전 페인트의 밀도 = 0.9777㎏/ℓ
V1 = 페인트내의 휘발량 = %(휘발분중량비)/100 = 40%
T = 희석제 첨가량 = 0.94ℓ/hr
ρ2 = 신나의 밀도 = 0.8778㎏/ℓ
V2 = 신나내의 휘발량 = %(휘발분중량비)/100 = 40%
따라서 S = (1.875 × 0.9777 × 0.4) + (0.94 × 0.8778 × 0.4)
= 1.06㎏/hr
. 도장부스에서 휘발되는 유기용제량
|
E = S × M + S × (1 - M) × F |
E = 도장시설에서의 유기용제 발생량 (㎏/hr)
S = 분사된 용제의 량 (㎏/hr) = 1.06㎏/hr
M = 과잉분사량 = %과잉분무/100 = 35% <표-1>
F = flash -off = % flash off/100 = 35% <그림 6-7>
따라서 E = 1.06㎏/hr×0.35+1.06×(1-0.35)×0.35 = 0.6㎏/hr
. 제품표면에 묻은 유기용제량
= 1.06㎏/hr - 0.6㎏/hr = 0.46㎏/hr
∴ 벤젠 화합물
= 0.46㎏/hr × 1hr/60min × 106㎎/㎏ × min/24.3S㎥ × 22.4/106.17
= 67 PPM
⊙ 악취
. 도장취기 ; Y = 1.25 logX + 1.33 (월간 화학장치 1996년 8월호)
Y = 취기강도
X = 역취농도 (PPM)
∴ 악취 = 1.25 log67 + 1.33 = 3.6도
6) 건조시설 (배-6) 중도, 상도 건조용
A. 명 칭 ; 건조시설
B. 형 식 ; CONVEYOR TYPE
C. 규격 및 용량
- 규 격 ; W 22,200 × L 4,350 × H 3,100
- 용 량 ; 296.7㎥ × 2SET
D. 연료 및 동력
AEROFIN HEATER = 5,500 Kcal/hr
E. 용 도 ; 처리재의 강도 및 경도를 증가시키기 위함.,
F. 운전 및 가동방법
상도 도장이 끝난 제품을 110℃에서 CONVEYOR에 의해 이송시키면서 건조
G. 배출가스량 및 산출방법
Q = A × V × 60
where, Q ; 배출가스량 (㎥/min)
A ; 개구면적 (1.0m × 1.8m × 2EA)
V ; 포착속도 (0.5m/sec)
∴ Q = 60sec/min × 1.0m × 1.8m × 2 × 0.5m/sec
= 108㎥/min ⇒ 130㎥/min
H. 배출예상 오염물질의 종류 및 농도
|
배출가스량 및 온도 |
오염물질의 종류 |
농 도 |
비고 (상태) |
|
가스량 ; 130㎥/min |
벤 젠 화 합 물 |
134 PPM |
가 스 상 |
I. 배출예상 오염물질의 종류, 농도 산출방법 및 근거
- 처리가스량 ; 130㎥/min
- 온 도 ; 110℃ (92.7㎥/min)
- PAINT 사용량 ; 123ℓ/일 ------------> 15.4ℓ/hr (1일 8시간 가동 기준)
- 사용조건 ; 용제 (희석제 ; THINNER) 및 PAINT 사용함
- THINNER 사용량 ; 50ℓ/일 ----------> 6.25ℓ/hr (1일 8시간 가동 기준)
- PAINT 비중 ; 0.9777㎏/ℓ
- THINNER 비중 ; 0.8778㎏/ℓ
⊙ 벤젠 화합물
. 유기용제인 THINNER 내 악취유발물질인 Xylene이 벤젠화합물에 해당하므로 농도를 산정함
[페인트의 성분]
|
명칭 |
이명 |
CAS 번호 |
함유량(%) |
|
RESIN |
* |
* |
40-50 |
|
XYLENE |
DIMETHYL BENZENE |
1330-20-7 |
30-40 |
|
N-BUTYL ALCOHOL |
1-BUTANOL |
71-36-3 |
5-10 |
[신나의 성분]
|
명 칭 |
이 명 |
CAS 번호 |
함유량 (%) |
|
LIGET AROMATIC SOLVENT NAPHTHA |
- |
64742-95-6 |
20-30 |
|
BUTYL CELLOSOLVE |
2-BUTOXYETHANOL |
111-76-12 |
5-10 |
|
ISO-BUTANOLHOL |
* |
* |
40-50 |
|
BUTYL DIGLYCOL |
* |
* |
10-20 |
|
XYLENE |
DIMETHYL BENZENE |
1330-20-7 |
30-40 |
*표시는 '등록된 자료없음'을 나타냄
. 총유기용제 분무량 산출
|
S = (G × V1 × ρ1) + (T × V2 × ρ2) |
S = 분사된 용제의 양 (㎏/hr)
G = 희석전 페인트 분무량 = 15.4ℓ/hr
ρ1 = 희석전 페인트의 밀도 = 0.9777㎏/ℓ
V1 = 페인트내의 휘발량 = %(휘발분중량비)/100 = 40%
T = 희석제 첨가량 = 6.25ℓ/hr
ρ2 = 신나의 밀도 = 0.8778㎏/ℓ
V2 = 신나내의 휘발량 = %(휘발분중량비)/100 = 40%
따라서 S = (15.4 × 0.9777 × 0.4) + (6.25 × 0.8778 × 0.4)
= 8.22㎏/hr
. 도장부스에서 휘발되는 유기용제량
|
E = S × M + S × (1 - M) × F |
E = 도장시설에서의 유기용제 발생량 (㎏/hr)
S = 분사된 용제의 량 (㎏/hr) = 8.22㎏/hr
M = 과잉분사량 = %과잉분무/100 = 35% <표-1>
F = flash -off = % flash off/100 = 35% <그림 6-7>
따라서 E = 8.22㎏/hr×0.35+8.22×(1-0.35)×0.35 = 4.7㎏/hr
. 제품표면에 묻은 유기용제량
= 8.22㎏/hr - 4.7㎏/hr = 3.52㎏/hr
∴ 벤젠 화합물
= 3.52㎏/hr × 1hr/60min × 106㎎/㎏ × min/92.7S㎥ × 22.4/106.17
= 134 PPM
⊙ 악취
. 도장취기 ; Y = 1.25 logX + 1.33 (월간 화학장치 1996년 8월호)
Y = 취기강도
X = 역취농도 (PPM)
∴ 악취 = 1.25 log134 + 1.33 = 4.0도
[배출가스량, 예상 오염물질 종류 및 농도]
|
배 출 시 설 |
시설별 배출예상 오염물질 |
혼합시 배출예상 오염물질 |
||
|
번호, 명칭 |
종류, 가스량, 농도, 용량 |
종류, 가스량, 농도, 용량 |
||
|
배-1 ; 하도정전 |
가 스 량 |
130㎥/분 |
가 스 량 온 도 먼 지 벤젠화합물 악 취 |
320㎥/분 67.5℃ 84.9㎎/S㎥ 80.6PPM 3.5 도 |
|
배-2 ; 대 기 실 |
가 스 량 |
15㎥/분 |
||
|
배-3 ; 준 비 실 |
가 스 량 |
10㎥/분 |
||
|
배-5 ; 건조시설 |
가 스 량 |
35㎥/분 |
||
|
배-6 ; 건조시설 |
가 스 량 |
130㎥/분 |
||
|
배-4 ; 간이booth |
가 스 량 |
130㎥/분 |
가 스 량 |
130㎥/분 |
Ⅲ. 방지시설의 일반도
Ⅲ-1. 방지 공정도
Ⅲ-2. 방지시설의 설계 계산 및 근거
<하도정전 및 중도,상도건조>
1) 여과에 의한 시설 (방-1)
A. 명 칭 ; 여포시설 (FILTER)
B. 인입가스의 특성
|
연결배출시설 |
오염물질종류 |
농도 |
처리효율 |
처리후농도 |
배출허용기준 |
|
도 장 시 설 |
가 스 량 |
130㎥/분 |
50% |
81㎎/S㎥ |
120㎎/S㎥ |
C. 제작사양
- 형 태 ; FILTER
- 재 질
. 본체 ; SS 41 4.5t
. FILTER ; PE
D. 설계조건 및 사양
- 가스량 ; 130㎥/min
- 오염물질의 종류 ; 먼지
- 여과속도 ; 2.5m/sec
- 처리원리 ; 정전시설에서 발생되는 미스트를 filter를 통과시켜 먼지를 제거함
E. 설계계산
- 단면적 계산
. 풍량 ; 130㎥/min
. 여과속도 ; 2.5m/sec
. 단면적 (A) = Q / V
A = (130㎥/min) / (2.5m/sec × 60sec/min) = 0.87㎡
F. 부속시설의 사양
- FILTER 외형 규격 ; W 1,000 × L 500 × 10T × 2SET
G. 제거효율의 예측
- 인입농도 ; 162㎎/S㎥
- 배출농도 ; 81㎎/S㎥
- 제거효율 ; (162 - 81) / 162 = 0.5 × 100 = 50%
2) 여과에 의한 시설 (방-2)
A. 명 칭 ; 여포시설 (FILTER)
B. 인입가스의 특성
|
연결배출시설 |
오염물질종류 |
농도 |
혼합시가스량 |
처리효율 |
농도 |
|
도장시설 (배-1) ; 하도정전 |
가 스 량 |
130㎥/분 |
- 가스량 ; 320㎥/분 - 온 도 ; 67.5℃ - 먼 지 ; 52.03㎎/S㎥ - 벤젠화합물 ; 80.56PPM - 악 취 ; 3.5 도 |
50% |
26.02㎎/S㎥ |
|
대기실 (배 - 2) |
가 스 량 |
15㎥/분 |
|||
|
준 비 실 (배 - 3) |
가 스 량 |
10㎥/분 |
|||
|
건조시설 (배 - 5) |
가 스 량 |
35㎥/분 |
|||
|
건조시설 (배 - 6) |
가 스 량 |
130㎥/분 |
C. 제작사양
- 형 태 ; FILTER
- 재 질
. 본체 ; SS 41 4.5t
. FILTER ; PE
D. 설계조건 및 사양
- 가스량 ; 320㎥/min
- 오염물질의 종류 ; 먼지
- 여과속도 ; 2.5m/sec
- 처리원리
; 흡착탑 내부에 FILTER를 설치하여 미스트를 제거 활성탄 수명을 연장시킴
E. 설계계산
- 단면적 계산
. 풍량 ; 320㎥/min (160㎥/min × 2단처리)
. 여과속도 ; 2.5m/sec
. 단면적 (A) = Q/V
A = (160㎥/min) / (2.5m/sec × 60sec/min) = 1.10㎡
F. 부속시설의 사양
- FILTER 외형 규격 ; W 380 × L 2100 × 10T × 2SET
G. 제거효율의 예측
- 인입농도 ; 52.03㎎/S㎥
- 배출농도 ; 26.02㎎/S㎥
- 제거효율 ; (52.03 - 26.02) / 52.03 = 0.5 × 100 = 50%
3) 흡착에 의한 시설 (방-3)
A. 명 칭 ; 흡착탑
B. 인입가스의 특성
|
연결배출시설 |
오염물질종류 |
가스량 |
처리효율 |
농도 |
배출허용기준 |
|
도장시설(배-1) |
가 스 량 |
320㎥/분 |
- |
26.02㎎/S㎥ |
120㎎/S㎥ |
C. 제작사양
- 충진재 ; 활성탄(4 ~ 8MESH)
- 재 질
. 본체 ; SS 41 4.5t
. 닥트 ; SS 41 4.5t
. FAN ; SS 41
- 충진물
. 비중 ; 450㎏/㎥
. 기공의 직경 ; 10 ~ 60Å
. 비표면적 ; 1000㎡/㎏
. 흡착효율 ; 70 %이상
. 입경 ; 4 ~ 8 MESH
D. 설계조건 및 사양
- 가스량 ; 320㎥/min (160㎥/min × 2단처리)
- 흡착탑 통과유속 ; 0.5m/sec
- 접촉시간 ; 1sec
- 흡착탑 외형규격 ; W 2,200 × L 2,438 × H 1,219 × 2단
E. 설계계산
- 흡착탑 단면적 계산
. 풍량 ; 320㎥/min (160㎥/min × 2단처리)
. 통과유속 ; 0.5m/sec
. 접촉시간 ; 1sec
. 단면적 (A) = Q/V
A = (160㎥/min ) / (0.5m/sec × 60sec/min) = 5.3㎡
. 흡착탑 외형규격
; W 2,200 × L 2,438 × H 1,219 × 2단
- 흡착탑 높이 계산
. 흡착탑 충진용적(V) = Q × 접촉시간
= 160㎥/min × 1.0sec ×1min/60sec
= 2.7㎥
. 흡착탑(활성탄의 충진높이 계산 (H))
활성탄 부피 (V)
H = --------------------
흡착탑 단면적 (A)
= 2.7㎥ / 2.2 × 2.438
= 0.5m × 2단
. 흡착량 계산 (㎏)
M = 활성탄 부피 (V) × 활성탄 밀도
= 2.2 × 2.438 × 0.5 × 2단 × 450㎏/㎥
= 2,414㎏
- 흡착제 교환주기(T) 계산
2.41 × 107 × W × S
T = ------------------------
E × Q × M × C
T ; 흡착제 교체주기(시간)
S ; 흡착제의 흡착능력 (0.3)
W ; 흡착제량(2414㎏)
E ; 처리효율 (70%)
Q ; 처리가스량 (19200㎥/시)
C ; 흡착되어지는 용제의 입구농도 (벤젠 ; 10PPM)
- 근거 ; I.V 20th Pg. 12-3~6에서 벤젠의 한계 허용농도(TLVs참조)
2.41 × 107 × 2414 × 0.3
= ----------------------------- = 1664.9시간 = 8.3개월
0.7 × 19200 × 78 × 10
F. 제거효율의 예측
- 악취
. 인입 악취 농도 ; 3.5도
. 배출 악취 농도 ; 1.05도
. 제거효율 ; (3.5 - 1.05)/3.5 = 0.7 × 100 = 70%
- 벤젠화합물
. 인입 벤젠화합물 농도 ; 80.56 PPM
. 배출 벤젠화합물 농도 ; 32.22 PPM
. 제거효율 ; (80.56 - 32.22)/80.56 = 0.6 × 100 = 60%
4) 덕트의 설계 및 송풍기의 선정
A. 배기 계통도
B. 덕트의 설계
|
구분 |
풍량(㎥/분) |
유속(m/sec) |
관경 (㎜) |
관길이 (m) |
비고 |
|
D1 |
130 |
18 |
390 |
5 |
배-1 |
|
D2 |
15 |
15 |
150 |
5 |
배-2 |
|
D3 |
10 |
12 |
150 |
7 |
배-3 |
|
D4 |
35 |
15 |
220 |
3 |
배-4 |
|
D5 |
130 |
18 |
390 |
42 |
배-5 |
|
D6 |
320 |
15 |
670 |
10 |
원 관 |
- 산출근거
4 × Q
D = (-------------)^0.5
3.14 × V × 60
C. 압력손실의 계산
- FILTER의 압력손실 (ΔP1) = 25㎜Aq
- 직관의 압력손실 (ΔP2) = 65㎜Aq
ΔP2 = 4f × (L/D) × (rV^2/2g)
= 4×0.005×(5/0.39+5/0.15+7/0.15+3/0.22+42/0.39+10/0.67)×((1.2×15^2)/(2×9.8))
= 65㎜Aq
- 곡관 압력손실 (ΔP3) = 21.2㎜Aq
ΔP3 = λ × (rV^2/2g) × η
= 0.22 × (1.2×15^2)/(2×9.8) × 7
= 21.2㎜Aq
- 흡착탑 압력손실 (ΔP4) = 180㎜Aq
V
△P4 = 0.37 D ( ------ )^1.56
100
△P : 압력손실
D : 활성탄높이 (INCHES)
V : VELOCITY (FPM)
** MODERN POLLUTION CONTROL TECHNOLOGY [REA 출판 U.S.A] 참조
0.5m 0.5m/sec
ΔP4=0.37 × -------------- × (---------------------------- )^1.56
0.0254m/inch 100×1min/60sec×0.3048m/ft
= 7.1 inches of H2O x 25.4 ㎜/inch
= 180 ㎜Aq
- 총압력손실(ΔP) = ΔP1 + ------ + ΔP4
= 25 + 65 + 21.2 + 180
= 291.2 ㎜Aq ⇒ 300㎜Aq
D. 송풍기의 선정
- 풍량 ; 320㎥/분
- 풍압 ; 300㎜Aq
- 축동력 ; 40HP
Q × ΔP
HP = --------- × 1.2
4500 × η
320 × 300
= ------------ × 1.2
4500 × 0.65
= 39.3HP -----> 40HP
<하도정전의 간이 booth>
1) 여과에 의한 시설 (방-4)
A. 명 칭 ; 여포시설 (FILTER)
B. 인입가스의 특성
|
연결배출시설 |
오염물질종류 |
농도 |
처리효율 |
처리후농도 |
배출허용기준 |
|
도 장 시 설 (배 - 4) (간이BOOTH) |
가 스 량 |
130㎥/분 |
50% |
71㎎/S㎥ |
120㎎/S㎥ |
C. 제작사양
- 형 태 ; FILTER
- 재 질
. 본체 ; SS 41 4.5t
. FILTER ; PE
D. 설계조건 및 사양
- 가스량 ; 130㎥/min
- 오염물질의 종류 ; 먼지
- 여과속도 ; 2.5m/sec
- 처리원리 ; 간이BOOTH에서 발생되는 미스트를 filter를 통과시켜 먼지를 제거함
E. 설계계산
- 단면적 계산
. 풍량 ; 130㎥/min
. 여과속도 ; 2.5m/sec
. 단면적 (A) = Q/V
130㎥/min
A = ----------------------- = 0.87㎡
2.5m/sec × 60sec/min
F. 부속시설의 사양
- FILTER 외형 규격 ; W 600 × L 500 × 10T × 3SET
G. 제거효율의 예측
- 인입농도 ; 141㎎/S㎥
- 배출농도 ; 71㎎/S㎥
- 제거효율 ; (141 - 71)/141 = 0.5 × 100 = 50%
2) 흡착에 의한 시설 (방-5)
A. 명 칭 ; 흡착탑
B. 인입가스의 특성
|
연결배출시설 |
오염물질종류 |
가스량 |
처리효율 |
농도 |
배출허용기준 |
|
도장시설 |
가 스 량 |
130㎥/분 |
- |
71㎎/S㎥ |
120㎎/S㎥ |
C. 제작사양
- 충진재 ; 활성탄(4 ~ 8MESH)
- 재 질
. 본체 ; SS 41 4.5t
. 닥트 ; SS 41 4.5t
. FAN ; SS 41
- 충진물
. 비중 ; 450㎏/㎥
. 기공의 직경 ; 10 ~ 60Å
. 비표면적 ; 1000㎡/㎏
. 흡착효율 ; 70 %이상
. 입경 ; 4 ~ 8 MESH
D. 설계조건 및 사양
- 가스량 ; 130㎥/min (65㎥/min × 2단처리)
- 흡착탑 통과유속 ; 0.5m/sec
- 접촉시간 ; 1sec
- 흡착탑 외형규격 ; W 1,650 × L 1,650
E. 설계계산
- 흡착탑 단면적 계산
. 풍량 ; 130㎥/min (65㎥/min × 2단처리)
. 통과유속 ; 0.5m/sec
. 접촉시간 ; 1sec
. 단면적 (A) = Q/V
65㎥/min
A = ------------------------ = 2.17㎡
0.5m/sec × 60sec/min
- 흡착탑 높이 계산
. 흡착탑 충진용적(V) = Q × 접촉시간
= 130㎥/min × 1.0sec ×1min/60sec
= 2.17㎥
. 흡착탑(활성탄의 충진높이 계산 (H))
활성탄 부피 (V)
H = -------------------
흡착탑 단면적 (A)
2.17㎥
= --------------
1.65m × 1.65m
= 0.4m × 2단
. 흡착량 계산 (㎏)
M = 활성탄 부피 (V) × 활성탄 밀도
= 1.65 × 1.65 × 0.4 × 2단 × 450㎏/㎥
= 980.1㎏
- 흡착제 교환주기(T) 계산
2.41 × 10^7 × W × S
T = ------------------------
E × Q × M × C
T ; 흡착제 교체주기(시간)
S ; 흡착제의 흡착능력 (0.3)
W ; 흡착제량(980.1㎏)
E ; 처리효율 (70%)
Q ; 처리가스량 (7800㎥/시)
C ; 흡착되어지는 용제의 입구농도 (벤젠 ; 10PPM)
- 근거 ; I.V 20th Pg. 12-3~6에서 벤젠의 한계 허용농도(TLVs참조)
2.41 × 10^7 × 980.1 × 0.3
= ------------------------- = 1663.8시간 = 6.9개월
0.7 × 7800 × 78 × 10
F. 제거효율의 예측
- 악취
. 인입 악취 농도 ; 2.9도
. 배출 악취 농도 ; 0.87도
. 제거효율 ; (2.9 - 0.87)/2.9 = 0.7 × 100 = 70%
- 벤젠화합물
. 인입 벤젠화합물 농도 ; 17.4 PPM
. 배출 벤젠화합물 농도 ; 7.0 PPM
. 제거효율 ; (17.4 - 7.0)/17.4 = 0.6 × 100 = 60%
3) 덕트의 설계 및 송풍기의 선정
A. 배기 계통도
B. 덕트의 설계
|
구분 |
풍량(㎥/분) |
유속(m/sec) |
관경 (㎜) |
관길이 (m) |
비고 |
|
D1 |
130 |
15 |
450 |
5 |
C. 압력손실의 계산
- FILTER의 압력손실 (ΔP1) = 10㎜Aq
- 직관의 압력손실 (ΔP2) = 3.1㎜Aq
ΔP2 = 4f × (L/D) × (rV^2/2g)
= 4×0.005×5/0.45×((1.2×15^2)/(2×9.8))
= 3.1㎜Aq
- 곡관 압력손실 (ΔP3) = 9.1㎜Aq
ΔP3 = λ × (rV^2/2g) × η
= 0.22 × (1.2×15^2)/(2×9.8) × 3
= 9.1㎜Aq
- 흡착탑 압력손실 (ΔP4) = 145㎜Aq
V
△P4 = 0.37 D ( ----- )^1.56
100
△P : 압력손실
D : 활성탄높이 (INCHES)
V : VELOCITY (FPM)
** MODERN POLLUTION CONTROL TECHNOLOGY
[REA 출판 U.S.A] 참조
0.4m 0.5m/sec
ΔP4=0.37 × ---------------- × (---------------------------- )^1.56
0.0254m/inch 100×1min/60sec×0.3048m/ft
= 5.7 inches of H2O x 25.4 ㎜/inch
= 145 ㎜Aq
- 총압력손실(ΔP) = ΔP1 + ------ + ΔP4
= 10 + 3.1 + 9.1 + 145
= 167 ㎜Aq ⇒ 170㎜Aq
D. 송풍기의 선정
- 풍량 ; 130㎥/분
- 풍압 ; 170㎜Aq
- 축동력 ; 10HP
Q × ΔP
HP = --------- × 1.2
4500 × η
130 × 170
= ----------- × 1.2 = 9.1HP -----> 10HP
4500 × 0.65
Ⅳ. 방지시설의 유지관리 계획서
Ⅳ-1. 유지관리 요령
1. 흡착층 각부의 흡착제를 압축하여 흡착력을 정기적으로 점검
2. 접합부, 덕트 연결부, 흡착층 등의 공기 누출 여부 확인
3. 배출가스 유량의 균형을 위한 댐퍼의 조정
4. 흡착층 입출구 압력손실 점검
Ⅳ-2. 결함시 보수요령
|
결 함 |
보 수 요 령 |
|
높은 압력강하 |
- 방지시설 및 닥트 청소 |
|
처리가스량의 유량변화 |
- 처리가스 유량의 균형을 위한 댐퍼의 조정 |
|
출구 유량의 감소 |
- 가스 누출 여부 확인 |
|
비정상적 소음 발생 |
- 송풍기의 고정상태 확인 |
Ⅴ. 기타 관계 서류 및 도면